脈動(dòng)流的成因有很多，如在緊鄰增壓機(jī)出口處、控制閥頻繁操作時(shí)、管線振蕩時(shí)和管線中有漩渦等，有時(shí)壓力和溫度探測(cè)器產(chǎn)生的渦街也會(huì)形成脈動(dòng)流。其特性是介質(zhì)流動(dòng)不穩(wěn)定，但周期性變化，流體在加速或減速過(guò)程中會(huì)影響葉輪旋轉(zhuǎn)速，但葉輪旋轉(zhuǎn)相對(duì)滯后，通俗可理解為“慣性”，由此對(duì)流量計(jì)的準(zhǔn)確計(jì)量造成一定的影響。
1流量測(cè)量
現(xiàn)階段，脈動(dòng)流的直接測(cè)量還存在很大困難，但可通過(guò)誤差方程分析、實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)和專業(yè)的脈動(dòng)流量誤差檢測(cè)設(shè)備檢測(cè)分析某一特定脈動(dòng)流的測(cè)量誤 差。前兩種方法基于脈動(dòng)流的振幅和頻率的可測(cè)量性，振幅和頻率的測(cè)量可通過(guò)激光多普勒技術(shù)、熱線風(fēng)速儀法等。專業(yè)的脈動(dòng)流量誤差檢測(cè)設(shè)備已有設(shè)備制造廠家 在生產(chǎn)。
1.1誤差方程分析
通過(guò)對(duì)機(jī)翼理論的研究，可列出涉及慣量、夾角、葉輪半徑、角速度等參數(shù)的誤差運(yùn)動(dòng)方程，通過(guò)編程可求得針對(duì)某一特定渦輪流量計(jì)的不同振幅和頻 率脈動(dòng)流的測(cè)量誤差。依據(jù)動(dòng)量守恒定律，可列出包含流速、切線速度等參數(shù)的非線性微分方程，通過(guò)計(jì)算和分析可理論推導(dǎo)測(cè)量誤差。
1.2實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)
現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)脈動(dòng)流的特性，采用已知標(biāo)準(zhǔn)體積壓縮空氣，在實(shí)驗(yàn)室模擬脈動(dòng)流，將測(cè)量值與標(biāo)準(zhǔn)體積進(jìn)行對(duì)比，分析測(cè)量誤差。
1.3誤差檢測(cè)設(shè)備檢測(cè)
一種燃?xì)饷}動(dòng)流誤差檢測(cè)設(shè)備，可較精確地測(cè)得脈動(dòng)誤差值，但暫未在山西省廣泛應(yīng)用。在絕大多數(shù)燃?xì)夤镜膶?shí) 際運(yùn)行管理過(guò)程中，脈動(dòng)流的特性參數(shù)無(wú)法在日常運(yùn)行監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)中獲取，因此，主要定性地說(shuō)明脈動(dòng)流對(duì)渦輪流量計(jì)計(jì)量偏差的影響。
2測(cè)量誤差
已有很多學(xué)者針對(duì)脈動(dòng)流對(duì)計(jì)量的影響進(jìn)行了研究。分析結(jié)果可知，由于葉輪受流體加速影響小，受流體減速影響大，計(jì)量始終存在正供銷差。此外， 正供銷差取決于脈動(dòng)流的振幅和頻率，整體來(lái)說(shuō)，如果脈動(dòng)流頻率大于葉輪角頻率時(shí)正供銷差值較大，脈動(dòng)振幅增大時(shí)正供銷差值也隨之增大。
3脈動(dòng)流對(duì)計(jì)量結(jié)果影響
A分輸站渦輪流量計(jì)距離上游非常近的壓縮站(往復(fù)式壓縮機(jī)增壓)不到7km，且該分輸站工藝布置緊湊。據(jù)實(shí)地測(cè)量，流量計(jì)上游直管段長(zhǎng)度約為DN6(DN為渦輪流量計(jì)口徑，mm)，下游直管段長(zhǎng)度約為4Dn。此外，7km管道沿線地勢(shì)高低不平，加之煤層氣氣質(zhì)水含量較大，導(dǎo)致在低洼處極易形成 積液，積液也會(huì)造成脈動(dòng)流。2014年8—10月期間，下游公司發(fā)現(xiàn)正供銷差持續(xù)增大時(shí)，對(duì)A分輸站和B分輸站的渦輪流量計(jì)進(jìn)行了標(biāo)定，但標(biāo)定結(jié)果均為合格。隨后下游公司在2014年11月5—7日對(duì)A至B分輸站段管線進(jìn)行了清管作業(yè)，共清出污水雜質(zhì)約23t，清管完成后正供銷差明顯減小。清管前后實(shí)際供銷差數(shù)據(jù)如表6所示。
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